基于广义预测的蒸氨槽氨压控制系统研究

1引言

钛黄粉既是冶炼金属钛和氯化法钛白粉的重要生产原料，也是一种性能良好的化学颜料，具有很好耐酸碱、抗高温的化学性质，并且防水、无毒，耐磨性、抗粉化性能很好。但由于其生产过程中产生的废液含有氯化铁和氯化亚铁等有害物质，引起越来越多的重视。废液若处理不当，将污染环境，危害人体健康。对于企业则导致排放废水不合格，连续生产受阻，进一步影响企业效益。从钛黄粉生产工艺了解，蒸氨作为废液处理的重要环节之一，必须严格控制其工艺指标。课题基于蒸氨槽氨气压力控制对象，进行氨压控制系统整体方案研究。



图1 纸页张力与牵引力的关系

蒸氨工序不仅为中和氧化槽提供反应原料氨气，也影响生化污水处理工序，是整个废液处理过程的关键环节。为了保证蒸氨生产过程的正常运行，其中最主要的是对蒸氨槽压力的控制。氨气出口压力过大，在后续的中和过程中，过高的出口压力使得喷射过量氨气与雾化的钛黄废液中和，中和液体的PH值将提高，难以达到排放标准。氨压过高，氨气在水中的溶解度越高，不易于氨气的挥发蒸出；氨压过低，则不易达到蒸氨所须的温度，蒸氨效果变差，脱氨不完全，致使槽底蒸氨废水含氨氮过高，影响生化处理工序的生产。在蒸氨工艺中，保持恒定的氨气压力工况是蒸氨过程以及后续中和氧化反应连续正常生产的必要条件。对于氧化铁红蒸氨槽，主要控制蒸氨槽槽顶氨压，具体来说，根据铁红生产工艺要求，蒸氨槽槽顶压力一般控制在20KPa左右。由于蒸氨槽氨压控制系统是一个非线性、时变性、大滞后的复杂控制系统，难以建立精确数学模型，在这种情况下传统的控制算法存在很多不足之处，如抗干扰能力差，参数不易实时在线调整等，因此一种适用于蒸氨槽氨气压力控制的算法有待研究。

铁红蒸氨操作是在蒸氨槽内进行的，中和氧化槽送入的原料氨水经加料板与所加碱液反应，在蒸氨槽内生成氨水混合液，然后与槽底通入的过热蒸汽在槽内塔板上下相遇，俩者之间发生汽液俩相传质传热过程至俩相平衡，经过槽内多层塔板反复操作后，氨水混合液的气液组分能够得到较为完全的分离，获得浓氨气产品。蒸氨槽顶部的氨蒸汽经分缩器，产生的冷凝液直接回流到蒸氨槽，浓氨汽经氨水槽送下一工段中和氧化槽进行中和氧化反应。



图2 铁红蒸氨工艺流程图

总的来说，铁红蒸氨槽蒸氨过程可以分为俩部分：一是反应阶段，即加入的碱液与中和氧化槽提供的原料氨水液在加料板装置发生化学反应，反应阶段生成待蒸馏的氨水混合液；二是精馏阶段，在铁红蒸氨槽内过热蒸汽和氨水混合液体经过上下逆流接触，在各层塔板上多次进行传质传热交换，每层塔板交换过后氨组分含量提高的气相从塔板上升，水组分含量提高的液相则沿塔板下降。反应混合物之间温度和浓度的差异造成的气液两相不平衡是发生传质传热过程的主要原因，蒸汽与氨水混合液在经过反复交换过程后理论上能够在槽内达成俩相平衡^[1]。

因此，铁红蒸氨反应过程原理可归结为反应精馏。其中，过热蒸汽是蒸氨反应正常进行的重要条件之一。同时，为了防止反应过后槽内气液不平衡影响后续蒸氨过程运行和能耗等问题，蒸氨生产过程必须将产生的冷凝液回流到蒸氨槽内，从而保证蒸氨生产的连续运行。

2蒸氨槽氨压控制系统模型

考虑到蒸氨槽氨压控制的复杂性，为建立适合于氨压控制的数学模型，需对其进行简化，这里将系统简化为供料泵、反应容器、压力容器、管道四个部分。其中，反应容器指蒸氨过程的物理化学反应，原料氨水由供料泵送入到蒸氨槽经充分反应、精馏得到浓氨气产品；压力容器是假想的度量氨气产品缓冲容积容器；管道模型指包括反应滞后因素等的气体传输管道。



图3 铁红蒸氨槽氨压控制系统简化示意图

2.1给料泵控制模型

传统调节阀门开度大小的方来改变流量造成不必要的功率损失，不利于节能。从动力来源的角度出发，采用变频器调节给料泵的转速，从而改变流量大小。由于在调节转速的过程中，随着泵输出压头的降低，能够节省以前在调节阀上的阻力等做功浪费的功率。因此，对于如铁红蒸氨生产过程等工况变化较为频繁的给料泵，考虑采用变频调速来调节流量大小，以适应于蒸氨生产过程工况的变化情况，同时达到节能的目的。

在一定的压力条件下，忽略泵的内外泄漏量以及原料液被压缩的体积流量，转速与流量关系式如下：



式中Q为实际流量；V为泵的排量，指泵每一转所排出的介质容积，排量值由厂家给出，也可以通过几何关系自己测算，在泵空载情况下测量出流量再除以转速得到。从上式我们知道，泵的排量及效率为恒定值，得出给料泵的转速流量控制模型为线性比例模型，即可简化为：



2.2铁红蒸氨反应模型

蒸氨反应过程是一个复杂的气液俩相传质传热过程，在建立其反应模型时，必须对蒸氨工况特性和操作条件等进行必要的简化。在建立蒸氨过程的汽液平衡、物料平衡、能量平衡时，假设以下情况成立：

将蒸氨槽内混合物近似为具有理想特性的汽相和液相，利用Wilson方程推导求解；在槽内每层塔板上，其上下逆流的传质传热过程中汽液俩相完全混合、温度和浓度分布均匀；忽略反应过程中消耗的热量和过热蒸汽的动态特性^[2]。

假设条件成立的情况下，已知蒸氨过程中的工艺参数如槽的规格、负荷量、进料流量及浓度等，可以建立槽内每层塔板的MSEH方程，即物料守衡方程、能量守衡方程、汽液平衡方程、归一化方程。由于气相流量是通过板间压差计算的，如果逐板计算各板压力再求流量将会导致压力的值不稳定，难以得到反应模型控制的传递函数。联系蒸氨槽氨压控制系统的控制目标，需要加以简化计算求解过程。由于系统最终被控对象为氨压，因此在整个蒸氨过程中，可利用物料守恒中化学分子守恒即氨根离子守恒求出氨气量，再换算成氨压得到控制效果。设蒸氨槽进料流量为F，原料氨水浓度为C，以及塔板总的效率，由氨根离子物质的量守恒得如下方程：



氨气体积及质量流量：



联立上述方程(3) (4) (5)并经拉普拉斯变换，得蒸氨槽入口氨气质量流量为：



这里n(s)为供料泵转速。

2.3出口调节阀及压力容器模型

蒸氨过程生成的氨气出口由调节阀控制，因此针对出口调节阀建模。线性调节阀质量流量为：



对其平衡点进行线性化和拉氏变换得：



其中为调节阀比例常数参数；为阀门两端的平衡点的压力；是气体的密度；为阀门初始开度；为阀门的开度；为阀门两端的压力。

蒸氨槽入口与出口的质量流量变化关系如下：



对其平衡点附近的线性化及对时间的拉氏变换得：



其中V为压力容器体积；是气体的密度；R为气体常数；气体温度；蒸氨槽的氨气压力。